Угол откоса призма обрушения

Оценка устойчивости откосов с монолитной призмой обрушения Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — М. А. Шинтемиров

Излагается вариация метода Како для оценки устойчивости откосов с монолитной призмой обруиіения. Этот метод, строгий в отношении соблюдения уравнений равновесия в предельном состоянии, применяется для круглоцилиндрической поверхности сдвига, однородных грунтов и произвольно направленных активных сил. Приводятся сопоставительные данные расчетов, выполненных по предлагаемому методу и по методам других авторов.

Текст научной работы на тему «Оценка устойчивости откосов с монолитной призмой обрушения»

УДК 624.012.8: 624.137.001.24

ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ откосов с МОНОЛИТНОЙ ПРИЗМОЙ ОБРУШЕНИЯ

Павлодарский государственный университет им. С. Торайгырова

Eip mymac к,ирау призмасы бар к;уламаларыныц орныцтылыгын багалау yiuifi Како ydiciititf вариациясы бершен. Бул odic де шектi куйдег1 mene-metidiK тецдеулер1н1ц орындалуы к,атанасы жагынан дурыс. Жылжудьщ децгелгк цилиндрлш 6emi ушш, oipmexmi топырсщтар yuiiu, epKiu багытталган активпи куштер yuiiu цолданылады. Усынылган edic бойынша жэне баск/1 авторлардыц adici бойынша орындалган есептерЫц салыстыру мэл1меттер келпйр1лген

Излагается вариация метода Како для оценки устойчивости откосов с монолитной призмой обрупиения. Этот метод, строгий в отношении соблюдения уравнений равновесия в предельном состоянии, применяется для круглоцилиндрической поверхности сдвига, однородных грунтов и произвольно направлгнных активных сил. Приводятся сопоставительные данные расчетов, выполненных по предлагаемому методу и по методам других авторов.

Большинство существующих методов оценки устойчивости откосов земляных сооружений основаны на сопоставлении активных сил, действующих на гипотетическую призму обрушения, и реактивных сил сопротивления, которые могут

возникнуть в предельном состоянии на поверхности сдвига, отделяющей призму от остального грунтового массива.

При этом под предельным подразумевается такое напряженное состояние поверхности сдвига, кото-

рое во всех ее точках характеризуется критерием прочности Кулона

Это напряженное состояние может возникнуть лишь в результате пластических деформаций в грунте, что вносит специфические трудности в его расчет.

Для сопоставления активных и предельных реактивных сил необходимо привести поверхность сдвига в предельное состояние путем соответствующего изменения действующих нагрузок или прочностных характеристик грунта, и тогда коэффициент устойчивости призмы обрушения может быть найден по отношению измененных величин к действительным. По этому вопросу также существуют разные точки зрения, и мы будем ориентироваться на наиболее универсальную из них (применимую для большинства методов расчета), согласно которой коэффициент устойчивости откоса оценивается отношением действительных и критических, соответствующих предельному состоянию, характеристик грунта на наиболее опасной поверхности сдвига:

В наиболее простых методах оценки устойчивости откосов призма обрушения рассматривается как

монолитное тело и, соответственно, поверхность сдвига предполагается либо плоской, либо круглоцилинд-рической.

Во избежание ошибок при выборе закона распределения нормальных напряжений, эти методы рекомендуются применять при однородных грунтах вдоль поверхности сдвига.

При монолитной призме обрушения наличие горизонтальных составляющих активных сил не вносит усложнений в расчет, поэтому здесь они учитываются при составлении уравнений предельного равновесия.

Формула для расчета сдвига откоса по плоскости общеизвестна, она непосредственно вытекает из критерия Кулона. Для расчета же обрушения откоса по круглоцилин-дрической поверхности полностью удовлетворяющим условиям равновесия является метод Д. Тейлора, видоизмененный М. Како [1].

Читайте так же:

Технология циклевки паркета

Оба эти метода пригодны для произвольно направленных активных сил, круглоцилиндрической поверхности сдвига и только для однородного грунта. При этом для расчета плоского сдвига не требуется каких-либо дополнительных предположений.

Метод Како опирается па гипотезу заданной формы симметричного компонента эпюры нормальных напряжений на поверхности сдвига. Антиметричный компонент

этой эпюры на устойчивость призмы обрушения не влияет.

Метод Тейлора, строгий в отношении соблюдения условий равновесия, почти доведен до определенности в редакции Р. Р. Чу-гаева [2].

Для полной определенности этому методу не хватает лишь гипотезы распределения компонента р предельных реактивных напряжений по поверхности сдвига, и ее роль в расчете устойчивости откоса выполняет интегральная величина -так называемый коэффициент формы эпюры напряжений. Этот коэффициент равняется отношению сум-мы напряжений по поверхности сдвига к их равнодействующей. Связь коэффициента с центральным углом поверхности сдвига зависит как от полноты, так и от асимметрии эпюры напряжений, а потому его величина оценивается приблизительно.

Положив в основу расчетов в этом методе гипотезу той или иной формы эпюры компонента р реак-

тивных напряжений и выразив эти напряжения через два неизвестных параметра, можно сделать задачу полностью определенной и найти эти параметры вместе с искомым коэффициентом устойчивости откоса исходя из трех условий предельного равновесия.

Параметры асимметричной в общем случае эпюры р всегда можно выбрать так, чтобы напряжения выражались через два слагаемых

где /?0,р, — неизвестныепараметры; — гипотетическиефункции координатного угла а, соответственно четная (симметричная) и нечетная (антиметричная) относительно середины поверхности сдвига (рис. 1).

Условия равновесия монолитной призмы обрушения формулируются следующими уравнениями: проекция сил на направление реакции р в середине поверхности сдвига (при а = у/)

всоБ^ -(р + б) — р0г |^0(с?)со5(« -ст|зт(а — у/ + (р)с1а = 0 , (4)

проекция сил на нормаль к предыдущему направлению

момент сил относительно оси 0 поверхности сдвига р0г2 (а)с1а-сг21с1а = 0

Здесь компонент реакции р -равнодействующая нормального напряжения и силы трения, отклоняющаяся от нормали к поверхности сдвига на угол трения. Критические значения прочностных характеристик с — постоянные по дпине поверхности сдвига. Равнодействующая всех активных сил, приложенных к призме обрушения — (7, угол её наклона к вертикали — § ■ Плечо равнодействующей активных сил относительно центра О -«.Радиус поверхности сдвига — г, половина центрального угла — со, угол наклона хорды к поверхности сдвига — у. Координата поверхности сдвига -5, и угол её наклона — а . Пределы интегрирования функций — по всей длине поверхности сдвига, в направлении возрастания а ■ Для упрощения интегрирования целесообразно произвести замену переменной а< = а - у/ и использовать симмет-

В уравнения (4), (6) составленной таким образом системы не входит параметр р;, поскольку определенные интегралы от нечетных функций и Т7, собО? -1//) в силу симметрии равны нулю. В уравнение (5) не входит параметр р0, поскольку равен нулю по той же причине интеграл от нечетной функции 5Ш(бГ — у).

— /л sin ср cos (у/ -ср + 8)

— 2сг(со — // sin со sin2 ср) = 0,

коэффициент формы четного слагаемого эпюры напряжений.

Уравнение (7) отличается от полученных ранее уравнений, в которых используется коэффициент формы всей эпюры напряжений.

Для удобства подбора значе-

ний характеристик данное уравнение может быть решено относительно характеристики с.

Форму четного слагаемого эпюры напряжений правильнее всего выбрать в виде плавной выпуклой кривой с нулевыми ординатами по концам. Если принять, например,

для четного слагаемого форму коси-па,

циент будет равен = I *) . Для па

раболы коэффициент формы примет иное, но очень близкое значение, и общее их обоих выражение //^1 + ОЛсу2- Таким образом, в рамках принятой гипотезы оценка устойчивости выполняется вполне строго.

Если представляет интерес

эпюра распределения компонента р реактивных напряжений в предельном состоянии, то параметр р0 после определения tg ср, с может быть найден по любой из зависимостей (4), (6). А для определения нечетного слагаемого эпюры напряжений может быть использовано уравнение (5), из которого после интегрирования получим:

Читайте так же:

Заделка наружного шва откоса

С ътЦц/ -<р-1- + 2г(?.р] — С БШ СО СОБ ср) = О

коэффициент при /?, будет равен Если же выбрать фун-

кцию в виде многочлена третьей сте-

пени, то коэффициент этот будет иметь иной, вид, но величина его изменится мало.

Из уравнения (7) может быть получено, как частный случай (/• = оо. со = 0 ), уравнение для плоского сдвига

С Бт( а -(- £)= gcp-G соб(а + 5) + с • я

Сравнение результатов оценки устойчивости откосов по разным

Для сопоставления разных методов оценки устойчивости откосов

по точности результатов и трудоемкости вычислений было произведено определение критических значений прочностных характеристик для крутого откоса, наклоненного к горизонту под углом 60° и ограниченного сверху горизонтальной плоскостью. Поверхность сдвига принималась круглоцилиндрической с центральным углом 2м = 90°, заключенным между вертикальным и гори-

зонтальным радиусами, причем последний совмещался с плоскостью, ограничивающей откос сверху. Одна из прочностных характеристик грунта принималась постоянной tg (р = 0,5; другая характеристика с подлежала определению.

Оценка устойчивости откоса по методу а = О с расчлененной призмой обрушения [3] дала результаты, практически совпадающие с расчетом по методу Тейлора в изложенной выше уточненной редакции.

Этим подтверждается тезис, что основным для получения правильных результатов при оценке устойчивости откосов является соблюдение условий равновесия.

Расчет по методу Терцаги дает отклонениев коэффициенте устойчивости от метода Тейлора в 6% в сторону запаса. Нарушение условий равновесия в этом методе, выражающееся в том. что реакция грунта преуменьшается на величину радиального наклонного вектора, составляющего заметную долю веса призмы обрушения, может привести и к значительно большему недоучету предельных сил сопротивления. Погрешность метода растет с увеличением центрального угла поверхности сдвига и с уменьшением роли прочностной характеристики с.

Метод Крея дает малую погрешность по сравнению с методом Тейлора, хотя в нем нарушаются условия равновесия. Однако в этом методе реакция грунта преувеличивается на величину радиального горизонтального вектора, близкого к направлению, на которое проектировались силы в уравнении (15), а силы, приложенные в этом направлении, не влияют на устойчивость откоса, а сказываются только на величине ан-тиметричного слагаемого реакции грунта по поверхности сдвига.

Оценка устойчивости по методам горизонтальных сил взаимодействия Чугаева и Шахунянца (для пре-

дельного состояния их уравнения совпадают) дает отклонение от метода Тейлора в коэффициенте устойчивости в 5% в сторону запаса. В этих методах нарушение условий равновесия заключается в том, что преуменьшается момент реакции грунта.

Приближенный метод Терцаги характеризуется наибольшей простотой среди методов, рассматривающих расчлененную призму обрушения.

Методы Тейлора и Крея, применяемые для круглоцилиндрических поверхностей сдвига, и методы горизонтальных сил Чугаева и Шахунянца. а также метод а = 0. пригодный для любых поверхностей, практически одинаковы по трудоемкости.

Эпюра реакции грунта по поверхности сдвига и силы взаимодействия между элементами призмы обрушения могут быть найдены только на основе методов Тейлора и а = 0 • удовлетворяющих условиям равновесия.

Возможность определения предельного напряженного состояния по поверхности сдвига и внутренних усилий в призме обрушения имеет большое значение; оно позволяет контролировать правильность исходных гипотез метода. Так, например, при значительной величине параметра с прочности грунта по поверхности сдвига в расчете могут появиться растягивающие усилия в верхней части призмы обр> тени — В

таком случае нужно пересмотреть тому, что в интегрировании уравне-

исходные гипотезы, например, огра- ния (13) распространяется не на всю

ничить величину с в верхней части длину поверхности сдвига и начина-

поверхности сдвига. В методе а = 0 ется там, где подынтегральная фун-

[3] эта операция сводится лишь к кция перестает быть отрицательной.

Рис. I Рисунок I

1. Основное достоинство методов, рассматривающих монолитную призму обрушения, их статическая обоснованность с учетом допущений принятых в отношении коэффициента /л.

2. Однако эти методы не применимы при произвольных поверх-

Читайте так же:

Под шум колес летят бутылки под откос

ностях сдвига, в неоднородных грунтах, не учитывают распределение активных сил по призме обрушения.

3. Удовлетворяющие условиям равновесия метод ¿7 = 0 и Тейлора в уточненной редакции дают практически одинаковый вариант.

1. Caquot M. Mflthode exacte 3. Можевитинов A. JT. Шин-

pour le calcul de la rupture d'un massif темиров A. M. Оценка устойчиво-

par glissement cylindrique. Annales des ponts et chaussfies № 3, 1954.

2. Чугаев P. P. Земляные гидротехнические сооружения, Л: "Энергия", 1967.

сти откосов с расчлененной призмой обрушения // Наука и техника Казахстана.-Научный журнал ПГУ им. С. Торайгырова, №2. Павлодар. 2002.

32.Призма обрушения , определение ширины бермы безопасности .

Призма обрушения- это неустойчивая часть откоса уступа , заключенная между откосом уступа и плоскостью естественного обрушения и ограниченная верхней площадкой.

Ширина основания призмы возможного обрушения наз. бермой безопасности

Ширина Б зависит от физ-мех свойств г.п., угла αест, αр и Н уступа

33. Начальные этапы развития горных работ.

Для ускоренного ввода карьера в эксплуатацию и сокращения уровня капитальных затрат горные работы начинают вести там где залежь полезного ископаемого находится ближе к поверхности. Главная цель открытых горных работ – добыча из недр полезных ископаемых с одновременной выемкой большого объёма покрывающей и вмещающей залежь вскрышных пород достигается при чёткой и высокоэкономичной организации ведущего и наиболее дорого процесса открытых горных работ – перемещение горной массы из забоев в пункты приёма на складах и отвалах (до 40%). Эффективность перемещения карьерных грузов достигается организацией устойчиво действующих потоков полезных ископаемых и вскрышных пород применительно к которым решаются вопросы вскрытия рабочих горизонтов карьерного поля, а так же и мощностей используемых транспортных средств. Технические решения при открытой разработке месторождений и экономические её результаты определяются соотношениями объёмов вскрышных и добычных работ в целом и по периодам деятельности карьера.

34. Крутые траншеи и полутраншеи. Когда и где устраиваються.

Траншеи характеризуются параметрами: глубиной на которую опускаются, продольным уклоном, углами откосов бортов, шириной по дну, которые строго регламентируются в зависимости от конкретных условий. По углу наклона капитальные траншеи делятся на крутые. Крутые траншеи глубинного вида обычно имеют внутреннее заложение. По расположению относительно борта карьера они подразделяются на поперечные и диагональные. Поперечные крутые траншеи применяются в тех случаях когда общий угол откоса борта карьера меньше. Диагональные крутые траншеи обычно применяются для размещения конвейерных и автомобильных подъёмников. Крутые траншеи характерны при оставлении на нерабочем борту транспортных берм (съездов).

Расчет призмы обрушения откоса. Безопасность основных строительно-монтажных работ. Вятский государственный университет

Понятие призмы обрушения используется при расчётах откосов , устойчивых к обрушению и предотвращения оползней .

См. также

Напишите отзыв о статье «Призма обрушения»

Примечания

Литература

А. З. Абуханов, «Механика грунтов»
Шубин М. А. Подготовительные работы при сооружении земляного полотна железной дороги. — М .: Транспорт, 1974.

Ссылки

// Энциклопедический словарь Брокгауза и Ефрона : в 86 т. (82 т. и 4 доп.). — СПб. , 1890-1907.

Отрывок, характеризующий Призма обрушения

Если откос массива грунта имеет крутизну больше предельной, то произойдет обрушение грунта. Удержать массив в равновесии можно при помощи подпорной стенки. Подпорные стенки широко применяются в различных областях строительства. На рис. 5.9 показаны некоторые случаи применения подпорных стенок.

Читайте так же:

Все виды откосов пластиковых окон

Давление грунта, передаваемое призмой обрушения на грань стенки, носит название активного давления Е а . При этом подпорная стенка смещается в сторону от засыпки. Если же подпорная стенка смещается в сторону грунта, то грунт засыпки будет выпирать вверх. Стенка будет преодолевать вес грунта призмы выпирания, что потребует значительно большего усилия. Это соответствует пассивному давлению (отпору) грунта Е р .

Поскольку в пределах призмы обрушения возникает предельное равновесие, задача по определению давления грунта на подпорную стенку решается методами теории предельного равновесия со следующими допущениями: поверхность скольжения плоская, а призма обрушения соответствует максимальному давлению грунта на подпорную стенку. Эти допущения адекватны только для определения активного давления.

5.5.1. Аналитический метод определения давления грунта

на подпорную стенку

Рассмотрим условие предельного равновесия элементарной приз-

мы, вырезанной из призмы обрушения вблизи задней грани подпорной стенки при горизонтальной поверхности грунта и вертикальной задней грани подпорной стенки, при с = 0 (рис. 5.10). На горизонтальную и вертикальную площадки этой призмы при трении о стенку, равном нулю, будут действовать главные напряжения и .

Из условия предельного равновесия на глубине z

здесь – горизонтальное давление грунта, величина которого прямо пропорциональна глубине z , т.е. давление грунта на стенку будет распределяться по закону треугольника с ординатами = 0 на поверхности грунта и у подошвы стенки. На глубине, равной высоте стенки Н , давление . Тогда согласно условию (5.17) боковое давление на глубине Н

а активное давление характеризуется площадью эпюры и равно

Равнодействующая этого давления приложена на высоте от подошвы стенки.

Учет сцепления грунта. Для связного грунта, обладающего внутренним трением и сцеплением, условие предельного равновесия может быть представлено в виде

Сопоставляя (5.19) с (5.20), отметим, что выражение (5.19) характеризует давление сыпучего грунта без учета сцепления, а (5.20) показывает, насколько снижается интенсивность давления вследствие того, что грунт обладает сцеплением. Тогда это выражение можно представить в виде

Таким образом, сцепление грунта уменьшает боковое давление грунта на стенку на величину по всей высоте. Напомним, что связный грунт способен держать вертикальный откос высотой , определяемой по формуле

поэтому до глубины от свободной поверхности засыпки связный грунт не будет оказывать давления на стенку. Полное активное давление связного грунта определяется как площадь треугольной эпюры со сторонами и (рис. 5.11).

Пассивное сопротивление связных грунтов определяется аналогично, с учетом того, что в формулах (5.20) и (5.22) знак минус в скобках аргумента тангенса изменится на плюс.

5.5.2. Давление грунтов на подземные трубопроводы

Давление грунта на трубопровод определяют на основе общей теории предельного напряженного состояния. Вертикальное давление в грунтовом массиве, ограниченном горизонтальной поверхностью, на глубине z (рис. 5.12, а ) с удельным весом грунта определяют по формуле

Боковое давление грунта на той же глубине

где – коэффициент бокового давления грунта в условиях естественного залегания, равный .

Если в зоне, контуром которой является трубопровод, грунт в точности заменить самим трубопроводом (рис. 5.12, б ), то естественно, что этот трубопровод будет испытывать давление, которое определяется зависимостями (5.26) и (5.27).

Давление на трубопровод передается сверху и с боков и вызывает равную и противоположно направленную реакцию основания: оно принимается в виде среднего равномерно распределенного давления – вертикального интенсивностью р и горизонтального интенсивностью q , причем имеет место соотношение р > q . Следует различать три принципиально различных способа прокладки трубопроводов: в траншее (рис. 5.13, а ), с помощью закрытой проходки (прокола) (рис. 5.13, б ) и под насыпью (рис. 5.13, в ).

Что такое бермы безопасности. Призма обрушения.

Площадки, ограничивающие не рабочие уступы, называются – бермами. Различают предохранительные бермы, бермы механической очистки и транспортные бермы. Предохранительные бермы равны 1/3 расстояния по высоте между смежными бермами. Бермы механической очистки обычно больше либо равны 8 метров (для заезда бульдозеров для очистки осыпанной породы).

Транспортные бермы – это площадки, оставляемые на нерабочем борту карьера для передвижения транспортных средств. Предохранительные бермы – это площадки, оставляемы на нерабочем борту карьера для повышения его устойчивости и задержания осыпающихся кусков породы. Обычно они слегка наклонены в сторону вышележащего откоса уступа. Бермы должны оставляться не более чем через 3 уступа. Призма обрушения – это неустойчивая часть уступа между откосом уступа и плоскостью естественного обрушения и ограниченная верхней площадкой. Ширина основания призмы обрушения (Б) называется бермой безопасности и определяется по формуле: .

Читайте так же:

Как заделать откосы пенопластом

Порядок развития открытых горных работ

Порядок развития открытых горных работ в пределах карьерного поля не может устанавливаться произвольно. Он зависит от типа разрабатываемого месторождения, рельефа поверхности, формы залежи, положения залежи относительно господствующего уровня поверхности, угла её падения, мощности, строения, распределения по качеству полезных ископаемых и типов вскрышных пород. Дальнейшим следствием является выбор вида открытых горных разработок: поверхностного, глубинного, нагорного, нагорно-глубинного или подгорного. Дальнейшим нашим действием является принципиальное предварительное решение о карьерном поле – его возможных глубине, размерах по дну и поверхности, углах откосов бортов, а так же общих запасов гонной массы и полезных ископаемых в частности. Устанавливаются так же возможные места расположение потребителей полезных ископаемых, отвалов, хвосто-хранилищ и их ориентировочные вместимости, что позволяет наметить возможные направления и пути перемещения карьерных грузов. На основании вышеуказанных рассуждений устанавливаются возможные размеры карьерного поля, его местоположении в увязке с рельефом поверхности, а так же примерные контуры горного отвода будущего предприятия. Только после этого с учётом планируемой мощности карьера приступают к решению задачи о порядке развития горных работ в пределах карьерного поля. Для ускоренного ввода карьера в эксплуатацию и сокращения уровня капитальных затрат горные работы начинают вести там где залежь полезного ископаемого находится ближе к поверхности. Главная цель открытых горных работ – добыча из недр полезных ископаемых с одновременной выемкой большого объёма покрывающей и вмещающей залежь вскрышных пород достигается при чёткой и высокоэкономичной организации ведущего и наиболее дорого процесса открытых горных работ – перемещение горной массы из забоев в пункты приёма на складах и отвалах (до 40%). Эффективность перемещения карьерных грузов достигается организацией устойчиво действующих потоков полезных ископаемых и вскрышных пород применительно к которым решаются вопросы вскрытия рабочих горизонтов карьерного поля, а так же и мощностей используемых транспортных средств. Технические решения при открытой разработке месторождений и экономические её результаты определяются соотношениями объёмов вскрышных и добычных работ в целом и по периодам деятельности карьера. Количественная оценка этих соотношений производится с применением коэффициента вскрыши.

Крутые траншеи и полутраншеи

По углу наклона капитальные траншеи делятся на крутые. Крутые траншеи глубинного вида обычно имеют внутреннее заложение. По расположению относительно борта карьера они подразделяются на поперечные и диагональные. Поперечные крутые траншеи применяются в тех случаях когда общий угол откоса борта карьера меньше. Диагональные крутые траншеи обычно применяются для размещения конвейерных и автомобильных подъёмников. Крутые траншеи характерны при оставлении на нерабочем борту транспортных берм (съездов).

Временные съезды

Основное отличие временных съездов от скользящих – следующее:

1. Временные съезды не перемещаются (не скользят) при попеременной отработке верхнего и нижнего под уступов в пределов съездов;

2. Строительство временных съездов как правило (в скальных и полу скальных породах) включает обуривание и взрывание породного блока в пределах съезда на высоту уступа и проходку съезда чаще всего с перемещением взорванной породы пол откос экскаватором или бульдозером;

3. Отработка старых съездов осуществляется путём выемки взорванной породы с погрузкой в автомобильный транспорт;

Трасса временных съездов простая или петлевая, коэффициент удлинения простой временной трассы зависит в основном от ширины рабочей площадки. Автомобильные съезды могу примыкать к горизонтам на руководящем уклоне, смягчённом уклоне (с пологой вставкой) и на площадке. Примыкание на руководящем уклоне характерно для съездов на верхних, уже отработанных горизонтах при сквозном движении автомобилей по этим съездам.

голоса

Рейтинг статьи

Угол откоса призма обрушения

Оценка устойчивости откосов с монолитной призмой обрушения Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — М. А. Шинтемиров

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — М. А. Шинтемиров

Текст научной работы на тему «Оценка устойчивости откосов с монолитной призмой обрушения»

32.Призма обрушения , определение ширины бермы безопасности .

33. Начальные этапы развития горных работ.

34. Крутые траншеи и полутраншеи. Когда и где устраиваються.

Расчет призмы обрушения откоса. Безопасность основных строительно-монтажных работ. Вятский государственный университет

См. также

Напишите отзыв о статье «Призма обрушения»

Примечания

Литература

Ссылки

Отрывок, характеризующий Призма обрушения

Что такое бермы безопасности. Призма обрушения.