Don-stroitel.ru

Все о ремонте
8 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Метод круглоцилиндрических поверхностей при расчете устойчивости откосов

Метод круглоцилиндрических поверхностей при расчете устойчивости откосов

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНИИПРОЕКТ

ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ГИДРОТЕХНИКИ
имени Б.Е. ВЕДЕНЕЕВА

УКАЗАНИЯ
ПО РАСЧЕТУ УСТОЙЧИВОСТИ
ЗЕМЛЯНЫХ ОТКОСОВ

Издание второе

Минэнерго СССР

Составлены , во Всесоюзном

научно-исследовательском институте

гидротехники имени Б.Е. Веденеева

и утверждены Главтехстройпроектом

МИНЭНЕРГО СССР

Ленинградское отделение

Предисловие к первому изданию

Настоящие «Указания» составлены в отделе грунтов и оснований Всесоюзного научно-исследовательского института гидротехники (ВНИИГ) имени Б.Е. Веденеева профессором, доктором технических наук Р.Р. Чугаевым.

«Указания» распространяются на нескальные и полускальные грунты. В «Указаниях» вовсе не затрагиваются вопросы проектирования земляных откосов и вопросы выбора так называемых расчетных случаев, подлежащих расчету. Эти вопросы решаются по разному для различных сооружений и потому они должны освещаться в других нормативных документах, посвященных проектированию отдельных земляных сооружений (земляных плотин, дорожных насыпей и т.п.). В данных «Указаниях» имеется в виду зафиксировать только наиболее рациональную методику таких расчетов, которые должны быть одинаковыми для всех видов земляных сооружений, встречающихся в практике. В связи с этим в приводимых ниже «Указаниях» совсем не освещаются различные специальные расчеты, относящиеся только к какому-либо одному частному виду земляного сооружения (например, к намывным плотинам и т.п.). Предполагается, что такого рода специальные («частные») расчеты должны также приводиться в других нормативных документах (посвященных проектированию отдельных земляных сооружений).

Что касается оценки устойчивости откосов в период консолидации грунта, а также возможного разжижения песчаных грунтов под действием динамических сил, то, поскольку этим вопросам должен быть посвящен специальный нормативный документ (охватывающий не только расчеты устойчивости откосов, но и расчеты оснований массивных сооружений), в данных «Указаниях» вопросы консолидации и разжижения грунтов не затрагиваются.

Обоснование методов расчета, приводимых в «Указаниях», дано в книге Р.Р. Чугаева: «Земляные гидротехнические сооружения (теоретические основы расчета)», издательство «Энергия», 1967.

В этой книге показано, что наиболее точными способами расчета устойчивости земляных откосов являются (для случая однородного грунта) способ Тейлора, способ Крея и способ весового давления; эти три способа дают примерно одинаковые численные результаты, практически удовлетворяющие для плоской задачи всем трем уравнениям статики. Что касается способа Терцаги, то для пологих откосов, обычно встречающихся в гидротехнической практике, этот способ дает значительные погрешности.

Поскольку из числа упомянутых способов, относящихся к методу круглоцилиндрических поверхностей сдвига, способ весового давления является наиболее простым, то в качестве основного способа расчета в «Указаниях» приводится именно этот способ. Следует учитывать, что способ весового давления в отличие от способа Крея позволяет решать соответствующее расчетное уравнение без подбора (так же, как и способ Терцаги); вместе с тем в отличие от способа Тейлора способ весового давления легко распространяется на случай неоднородного грунта (так как мы до сего времени всегда распространяли на этот случай способы Терцаги и Крея).

Дополнительно в «Указаниях» приводится еще способ наклонных сил, относящийся к методу плоских поверхностей сдвига грунта. Этот способ имеет примерно ту же точность, что и способ весового давления.

Просьба ко всем организациям и лицам, которые будут пользоваться «Указаниями», присылать свои замечания по адресу: Ленинград, К-220, Гжатская ул., 21, Всесоюзный научно-исследовательский институт гидротехники имени Б.Е. Веденеева.

Предисловие ко второму изданию

После выпуска в свет в 1967 г первого издания настоящего нормативного документа вопрос о расчете устойчивости земляных откосов в течение 2 — 3 лет рассматривался специальной межведомственной комиссией Госстроя СССР, работавшей под председательством проф. А.Л. Можевитинова. Эта комиссия в результате подробного изучения данного вопроса пришла к заключению, что предлагаемые «Указания по расчету устойчивости земляных откосов» Минэнерго СССР, в отличие от других имеющихся аналогичных ведомственных нормативных документов, более всего отвечают современным взглядам на подобного рода расчеты. Вместе с тем эта комиссия сделала несколько ценных указаний, относящихся к тексту первого издания. Наиболее существенными из этих указаний являются следующие:

Читайте так же:
Установка насосной станции водоснабжения

1) в случае относительно крутых и неоднородных откосов найденный при помощи метода весового давления наиболее опасный отсек обрушения, ограниченный снизу самой опасной круглоцилиндрической поверхностью сдвига, рационально подвергать (в ответственных случаях) окончательному расчету по методу Крея;

2) при учете фильтрационных сил в случае расчета по методу плоских поверхностей сдвига распределение гидродинамического давления вдоль поверхности сдвига не всегда рационально принимать по линейному закону; в некоторых случаях это распределение рационально принимать в соответствии с имеющейся кривой депрессии;

3) вопрос о расчете устойчивости земляных откосов с учетом консолидации водонасыщенного грунта имеет две разные стороны:

а) определение величины гидродинамического давления в различные моменты времени и в различных точках грунтового массива;

б) учет при статическом расчете откоса установленного гидродинамического давления. В данных нормах должна освещаться только вторая сторона вопроса (п. б); что касается величины гидродинамического давления (п. а), то она должна устанавливаться на основании соответствующих фильтрационных (гидравлических) расчетов;

4) при учете избыточного порового давления (см. стр. 31 первого издания и стр. 34 второго издания) величину этого давления следует умножать не на ds ; а на в (здесь в первом издании имелась опечатка);

5) необходимо иметь в виду, что в районе верхнего участка поверхности сдвига в случае связного грунта должны появляться растягивающие напряжения, обусловливающие возможность появления трещины на некоторой длине поверхности сдвига (в верхней ее части).

Следует отметить, что во втором издании поясненные замечания (исключая 5-е, по которому мы в настоящее время не располагаем надежными материалами) были соответствующим образом учтены автором настоящих «Указаний» проф. Р.Р. Чугаевым 1 . Кроме того, во второе издание были внесены некоторые чисто редакционные изменения.

Только в указанном отношении второе издание отличается от первого.

1 Первое замечание комиссии было учтено не полностью: вместо рекомендуемого способа Крея (согласно которому расчет приходится вести методом подбора) в данных «Указаниях» для наиболее опасной круглоцилиндрической поверхности сдвига при крутых откосах был принят способ Терцаги (который для крутых откосов дает приемлемую погрешность).

Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения для оценки устойчивости откосов и склонов.

Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения широко применяется на практике для оценки устойчивости откосов насыпей и естественных склонов и является наиболее распространенным из методов расчета. Метод основывается на опытных данных о форме поверхностей скольжения при оползнях вращения, при этом самое невыгодное их положение определяется расчетом.

Задача расчета заключается в определении коэффициента устойчивости природного склона или откоса насыпи для наиболее опасной поверхности скольжения.

При крутизне откоса больше предельной происходит обрушение его части по поверхности, которую без большой погрешности можно принять за круглоцилиндрическую с радиусом R (рис.4.1).

Считая задачу плоской, толщина расчетного откоса по направлению его протяженности принимается 1 м. На плоскости чертежа след поверхности скольжения имеет вид части окружности радиуса R с центром в точке О.

Степень устойчивости откоса оценивается по величине коэффициента, представляющего собой отношение суммы моментов сил (относительно центра в точке О), удерживающих призму обрушения в устойчивом состоянии – Муд, к сумме моментов сил, вызывающих потерю устойчивости призмы обрушения – Мвр:

Для обеспечения устойчивости склона или откоса необходимо, чтобы коэффициент запаса устойчивости Кзап был больше 1.

В зависимости от класса ответственности сооружения требуемая величина коэффициента запаса устойчивости Кзап=1,25 – 1,80 и регламентируется соответствующими типу и классу сооружения нормами (СНиП).

Решение задачи осложняется неопределенностью положения центра вращения Омин для которого значение коэффициента запаса Кзап будет иметь минимальное значение из всех возможных значений.

Читайте так же:
Как убрать цемент между плиткой

Для облегчения определения расположения центра Омин предложен ряд приемов. Наименее трудоемким для однородных откосов является способ определения координат положения центра Омин по графику норвежского ученого Ямбу (рис. 4.2).

В данном способе по углу наклона откосной линии к горизонту β и обобщенному показателю λ=γ1Htgφ/c

Определяют относительные координаты хо и уо центра вращения Омин. Абсолютные координаты центра вращения при этом равны:

Точку начала координат помещают в точку пересечения линии откоса с горизонтальной линией основания. Ось абсцисс (ось х) с положительными значениями х направляют вправо о начала координат, ось ординат (ось у) – вертикально вверх.

Радиус R поверхности скольжения определяется по расстоянию от центра вращения Омин до точки пересечения нижнего горизонта откоса и откосной линии (начала координат) (рис.4.2).

Радиусом R из точки О проводят в пределах тела откоса часть круглоцилиндрической поверхности скольжения, определяющей очертание потенциально опасной призмы обрушения.

Для определения коэффициента запаса устойчивости призма обрушения разбивается на ряд блоков с соблюдением ряда правил:

— поверхность скольжения в пределах одного блока должна находиться в грунте одного типа и состояния;

— вертикальные границы между смежными блоками должны проходить через точки перелома очертания откосной линии (если поверхность откоса имеет сложное очертание);

— целесообразно при разбивке призмы обрушения на расчетные блоки ширину блоков принимать одинаковой.

Вес каждого блока Рi определяют как:

где γl — удельный вес грунта в пределах блока, кН/м 3 ;

Si — площадь i-го блока, определяется как площадь трапеции или треугольника, м 2 ; 1 – толщина i-го блока, равна 1,0 м.

Вес каждого блока Рi раскладывается на нормальную Ni и касательную Qi составляющие, приложенные в точке пересечения линии действия силы тяжести с поверхностью скольжения:

где αi — угол между направлением нормали к поверхности скольжения i-го блока (в точке пересечения линии действия силы тяжести и поверхности скольжения) и линией действия силы тяжести (веса) i-го блока.

Сила сопротивления сдвигу по поверхности скольжения в пределах i-го блока, обусловленная внутренним трением, определяется по формуле:

Сила сопротивления сдвигу по поверхности скольжения в пределах блока, обусловленная действием сцепления с грунта:

Где li — длина дуги поверхности скольжения в пределах расчетного блока (принимается по хорде).

При откосе сложенном однородным грунтом:

где L – длина дуги поверхности скольжения, м

Для конкретного варианта строится в масштабе откос, определяется точка О по графику (рис.4.2), строится поверхность скольжения, оползневое тело разбивается минимум на 5 расчетных блоков, определяется Ni и Qi для каждого блока и коэффициент запаса устойчивости.

ПРИМЕР РАСЧЕТА. Исходные данные: высота Н=12 м; склон сложен суглинком с параметрами: γ=19,9 кН/м 3 ; φ=20,5 0 ; с=40 кПа; крутизна склона характеризуется углом наклона линии склона к горизонту β=40 0 .

Требуется: оценить устойчивость склона.

Расчетная схема склона показана на рис. 4.3.

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА

По графику Ямбу (рис. 4.2) определяются координаты центра тяжести вращения О:

Радиусом R=20,6 м из центра О проводится поверхность скольжения (рис. 4.3). Радиус R поверхности скольжения определяется по расстоянию от центра вращения О до точки пересечения нижнего горизонта откоса и откосной линии.

Оползневое тело (призма обрушения) разбивается на ряд блоков (не менее 5-ти).

Определяется длина поверхности скольжения в пределах каждого блока li угол αi (по тангенсу угла наклона), а также Pi; Ni; Qi:

мкНкНкН
l1=3α1=10 0P1=19,9´(3,0 +1,4)/2=53,7N1=53,7´0,98=52,6Q1=53,7´0,17=9,1;
l2=3,2α2=18 0P2=19,9´3(1,8+3,3)/2=152,2N2=152,2´0,95=144,6Q2=152,2´0,31=47,2;
l3=3,3α3=29,5 0P3=19,9´3(3,3·4,0)/2=217,9N 3=217,9´0,87=189,6Q3=217,9´0,49=106,8;
l4=3,8α4=38 0P4=19,9´3(4+4,2)/2=244,8N 4=244,8´0,79=193,4Q4=244,8´0,62=151,8;
l5=3,4α5=51 0P5=19,9´2,3(4,2+3,6)/2=178,5N 5=178,5´0,63=112,4Q5=178,5´0,78=139,2;
l6=4,0α6=58 0P6=19,9 ´ (2+3,6)/2=71,6N 6=71,6´0,53=37,9Q6=71,6´0,85=60,9.

Из расчета следует, что откос находится в устойчивом состоянии и характеризуется минимальным коэффициентом запаса Кзап=2,1.

Читайте так же:
Облицовка стен имитацией кирпича

Варианты расчетного задания № 4

Оценить степень устойчивости склонов и откосов методом кругло-цилиндрической поверхности скольжения (КЦПС).

Номер варианта задания определяется по сумме трех последних цифр шифра студента.

Оценить устойчивость склона высотой Н=12,0 м. Склон сложен неокомской глиной с параметрами: , ,

Сw=12,5 кПа. Крутизна склона характеризуется углом наклона линии склона к горизонту .

Оценить устойчивость склона высотой Н=14,0 м. Склон сложен

суглинком с параметрами: , , Сw=90 кПа. Крутизна склона характеризуется углом наклона линии склона к горизонту .

Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения

Метод круглоцилиндрических поверхностен скольжения широко при­меняется на практике, так как дает некоторый запас устойчивости и ос­новывается на опытных данных о форме поверхностей скольжения при оползнях вращения, которые на основании многочисленных замеров в натуре принимают за круглоцилиндрические, при этом самое невыгодное их положение определяется расчетом. Принятие определенной формы поверхностей скольжения и ряда других допущений (о чем будет сказано ниже) делает этот метод приближенным.

Рис. 4.18. К расчету устойчивости откоса по круглоцилиндрическим по­верхностям скольжения: а —схема действия сил;

Допустим, что центр круглоцилиндрической поверхности скольжения оползающей призмы находится в точке О (рис. 4.18, а). Уравнением равновесия будет ΣМ = 0. Для составления уравнения моментов относительно точки вращения О разбивают призму скольжения ABC вертикальными сечениями на ряд отсеков и принимают вес каждого отсека условно приложенным в точке пересечения веса отсека Рi с соответствующим отрезком дуги сколь­жения, а силами взаимодействия по вертикальным плоскостям отсека (считая, что давления от соседних отсеков равны по величине, а по направлению противоположны) пренебрегают. Раскладывая далее силы веса Pi на направление радиуса вращения и ему перпендикулярное, составляют уравнение равновесия, приравнивая нулю момент всех сил относительно точки вращения:

Сокращая это выражение на R, получим

Здесь L — длина дуги скольжения АС; φ, с — угол внутреннего трения и сцепление грунта; Ti и Ni — составляющие давления от веса отсеков, определяемые графически или вычисляемые по замерам углов αi:

За коэффициент устойчивости откоса принимают отношение момента сил удерживающих к моменту сил сдвигающих, т. е.

(4.14)

Однако решение поставленной задачи определением коэффициента устойчивости для произвольно выбранной дуги поверхности скольжения не заканчивается, так как необходимо из всех возможных дуг поверхностей скольжения выбрать наиболее опасную. Последнее выполняется путем попыток, задаваясь различными положениями точек вращения О.

Рис. 4.18. К расчету устойчивости откоса по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения: б – положение опасных дуг скольжения;

Для ряда намеченных центров дуг поверхностей скольжения (Ol О2; О3 — рис. 4.18, б) определяют необходимое по условию устойчивости сцепление, соответствующее предельному равновесию заданного откоса, по выражению, вытекающему из соотношения (у2), а именно:

(4.15)

Далее, из всех возможных центров скольжения выбирают тот, для которого требуется максимальная величина сил сцепления. Этот центр принимают за наиболее опасный и для него по формуле (4.14) вычисляют коэффициент устойчивости η.

Обычно считают, что при значении η≥ 1,1 – 1,5 откос будет устойчивым.

Формула (4.14) будет справедлива лишь для тех случаев, когда дуга по­верхности скольжения во всех своих частях является ниспадающей в сторону возможного смещения откоса или когда все отсеки кривой скольжения располагаются по одну сторону от направления вертикального радиуса О А (рис. 4.18, в).

Рис. 4.18. К расчету устойчивости откоса по круглоцилиндрическим по­верхностям скольжения: в – схема сил, действующих по поверхности скольжения

Если обозначить сдвигающие силы, направленные в сторону скольжения (сдвига), Т i сдв , а сдвигающие силы, направленные в сторону, противоположную направлению смещения (например, Т4 и Т5 по рис. 4.18, в), и удерживающие откос от скольжения, Тiуд то формула (4.14) примет такой вид:

Читайте так же:
Плиты для откосов серия

По выражению (4.14′) и следует определять коэффициент устойчивости откосов и склонов при расчетах по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения.

Однако, как показывают соответствующие расчеты, метод круг-лоцилиндрических поверхностей скольжения дает в ряде случаев несколько завышенный запас, а главное – в нем не учитываются усилия, действующие на вертикальные грани отсеков, что делает весь расчет приближенным и вызывает необходимость принятия дополнительных допущений.

Некоторые усовершенствования и упрощения расчетов по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения (введение переменности масштаба, но в прежней постановке задачи) внесены проф. Г. И. Тер-Степаняном и проф. М. Н. Гольдштейном, причем коэффициент устойчивости рекомендуется определять по выражению

где А и В — коэффициенты, зависящие от геометрических размеров сползающего клина, выраженные в долях от высоты откоса h; значения этих коэффициентов по вычислениям М. Н. Гольдштейна, приведены в таблицах.

Из выражения (4.16)

По формулам (4.16) и (4.16′) и данным таблиц легко вычисляют значения коэффициента устойчивости откоса η и предельную высоту откоса h при принятом коэффициенте устойчивости.

Для грунтов связных с незначительным углом внутреннего трения (при φ<5–7°) при залегании на некоторой глубине ζ грунта плотного сложения (см. рис. 4.18, б — дуга поверхности скольжения А’С) расчет производится в предположении выпирания основания за пределами откоса.

Метод круглоцилиндрических поверхностей при расчете устойчивости откосов

Вы здесь: Главная ГТС Часть 1 Метод расчета устойчивости по круглоцилиндрической поверхности обрушения

Главное меню

Строительные работы

Метод расчета устойчивости по круглоцилиндрической поверхности обрушения

Предположим, что сползающий грунтовый массив обрушения в теле грунтовой плотины ограничен круглоцилиндрической поверхностью и разделен на отсеки обрушения вертикальными плоскостями (рис. 14.27).

Расчет выполняется в предположении плоской деформации на участке плотины толщиной 1 м. Разделим массив обрушения на столбики шириной и выразим коэффициент запаса устойчивости массива обрушения как отношение момента реактивных сил к моменту активных сил. Момент будем брать относительно произвольного центра дуги круга, ограничивающей массив обрушения. Моменты подсчитывают как сумму моментов всех сил, действующих на каждый столбик отсека обрушения

где — реактивные касательные напряжения; — активные касательные напряжения; — дуга обрушения.

Возьмем -й отсек (рис. 14.27, б) и приложим действующие силы к отсеку: собственный вес отсека; и — силы трения по боковым граням отсека; .и — фильтрационное давление по боковым граням отсека; и — давление грунта от рядом расположенных отсеков на боковые грани рассматриваемого отсека;
* Излагается широко используемый в проектной практике метод, основанный на использовании одного условия статического равновесия.

и — соответственно нормальные и касательные напряжения по поверхности обрушения.

Если отсек находится в предельном состоянии, то достигает своего максимального значения при действующем нормальном напряжении:

где и — угол внутреннего трения и сцепление грунта в -м столбике откоса обрушения. Спроектируем все силы на ось О-О,

Рис. 14.28 Схема подсчета веса -го отсека обрушения

нормальную к поверхности скольжения и, считая, что , как силы внутренние, взаимно уравновешиваются и получаем или

где — поровое давление по подошве -го отсека обрушения. Поровое давление может быть вызвано давлением грунта вышележащей толщи, давлением воды, фильтрацией или динамическими воздействиями.

Условие говорит о том, что вертикальные площадки являются главными, т. е. движение отсеков относительно друг друга отсутствует:

Условие (14.32) требует, чтобы , где — объемный вес грунта с учетом воды в порах; Н — высота отсека.

Это условие справедливо с учетом сделанного допущения для однородного сухого отсека. В случае если отсек сложен из разнородного грунта и имеется депрессионная поверхность (рис. 14.28), подсчет веса отсека ведут по формуле

где — соответственно объемный вес грунта и толщина слоев влажных при укладке; — соответственно объемные веса и толщины слоев насыщенного грунта водой (ниже депрессионной поверхности); — ширина столбика, принимаемая обычно для удобства расчета равной или — радиус дуги обрушения.

Читайте так же:
Как смонтировать откосы пластикового окна

Теперь (14.29) приобретет вид:

Учет порового давления в выражении (14.34) предложил В. А. Флорин. Величина включает сдвигающую составляющую фильтрационных сил.

Таким образом, при выводе (14.34) использовалась гипотеза «отвердевшего массива обрушения», так как предполагается, что весь массив обрушения движется вдоль поверхности обрушения как единое целое, не меняя своей формы.

Если устойчивость рассматривается на момент времени , то ( — вертикальная составляющая фильтрационной силы);

где — пьезометрический напор в центре рассматриваемого отсека; .

В низовом откосе , где — глубина воды в рассматриваемом столбике отсека обрушения, так как эквипотенциали близки: к вертикалям.

Допустимость использования (14.35) для расчета верхового откоса указанного допущения зависит от наклона эквипотенциалей (рис. 14.29).

Для определения коэффициента запаса устойчивости откоса необходимо выполнить цикл расчетов, задаваясь различным положением кривой обрушения и отыскивая такую кривую, которая даст минимальное значение .

Поиск наиболее опасной кривой выполняется последовательно, задаваясь центрами дуги обрушения. Из каждого центра проводится несколько поверхностей и за основу сравнения выбирается такая поверхность, которая дает минимальный коэффициент запаса. Для различных центров строятся графика согласно рис. 14.30. Целью построения этих графиков являемся определение .

Величина должна быть для плотин согласно СНИП II-50-74 при нормальных условиях эксплуатации не менее величин:

I класс капитальности — 1,25
II » » — 1,2

  1. » » — 1,15
  2. » » — 1,1

Чрезвычайные условия эксплуатации допускают и даже 0,95, так как эти условия эксплуатации сопряжены с кратковременностью действия нагрузки.

Следует обратить внимание на то, что нормативные величины коэффициентов запаса невелики. Это объясняется тем, что в самих методах расчета (в силу допущений, которые идут в запас прочности), в методике назначения расчетных характеристик грунтов (чаще всего назначаются среднеминимальные) уже заложены существенные запасы.

Рис. 14.29. Величины и в -ом отсеке обрушения при расчете устойчивости верхового откоса однородной плотины

Процессы оползания развиваются сравнительно медленно — этим объясняется допущение при кратковременном действии нагрузки (чрезвычайные условия эксплуатации).

Рис. 14.30 Схема к определению минимального значения

Учет сейсмических сил в решении задачи об устойчивости плотины изложен ранее.

Все расчеты устойчивости низового откоса обычно выполняют при уровне воды в верхнем бьефе на отметке НПУ, ФПУ и соответственно минимальном и максимальном уровне воды в нижнем бьефе.

Расчет устойчивости верхового откоса выполняют при различных положениях воды в верхнем бьефе на отметках НПУ, УМОм от основания, если такая схема возможна с точки зрения производства работ и эксплуатации плотины.

Если уровень является расчетным только в период наполнения водохранилища и не может держаться долго, то к нему применим критерий чрезвычайных условий эксплуатации.

При расчете устойчивости верхового откоса интерес представляет случай быстрого снижения уровня воды в водохранилище, если он может иметь место. В случае быстрой сработки воды в водохранилище образуется неустановившийся фильтрационный поток из тела плотины в водохранилище. Приближенно можно считать грунт выше уровня воды в водохранилище в водонасыщенном состоянии.

При предварительном назначении положения поверхности обрушения можно руководствоваться следующим: а) если грунт основания прочнее грунта тела плотины, то поверхность обрушения может, не захватывать основание; б) если грунт основания или прослойка грунта в основании менее прочны, чем грунт плотины, то необходимо стремиться, чтобы максимально возможная часть поверхности обрушения прошла через основание.

Рис. 14.31 Схемы к расчету устойчивости откоса:
а — на оплывание; б — к расчету устойчивости грунтового экрана и защитного слоя

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию